≡× МЕНЮ

• Радиаторы
• Отопление
• Газоснабжение
• Газопровод
• Водопровод

Как на источнике фиксируется располагаемый напор. Гидравлический расчет тепловых сетей

По результатам расчета водопроводных сетей для различных режимов водопотребления определяются параметры водонапорной башни и насосных агрегатов, обеспечивающих работоспособность системы, а также свободные напоры во всех узлах сети.

Для определения напора в точках питания (у водонапорной башни, на насосной станции) необходимо знать требуемые напоры потребителей воды. Как указывалось выше, минимальный свободный напор в сети водопровода населенного пункта при максимальном хозяйственно-питьевом водоразборе на вводе в здание над поверхностью земли при одноэтажной застройке должен быть не менее 10 м (0,1 МПа), при большей этажности на каждый этаж необходимо добавлять 4 м.

В часы наименьшего водопотребления напор для каждого этажа, начиная со второго, допускается принимать 3 м. Для отдельных многоэтажных зданий, а также групп зданий, расположенных в повышенных местах, предусматривают местные установки подкачки. Свободный напор у водоразборных колонок должен быть не менее 10 м (0,1 МПа),

В наружной сети производственных водопроводов свободный напор принимают по техническим характеристикам оборудования. Свободный напор в сети хозяйственно-питьевого водопровода у потребителя не должен превышать 60 м, в противном случае для отдельных районов или зданий предусматривают установку регуляторов давления или зонировании системы водоснабжения. При работе водопровода во всех точках сети должен быть обеспечен свободный напор не менее нормативного.

Свободные напоры в любой точке сети определяют как разность отметок пьезометрических линий и поверхности земли. Пьезометрические отметки для всех расчетных случаев (при хозяйственно-питьевом водопотреблении, при пожаре и др.) вычисляют исходя из обеспечения нормативного свободного напора в диктующей точке. При определении пьезометрических отметок задаются положением диктующей точки, т.е, точки, имеющей минимальный свободный напор.

Обычно диктующая точка расположена в наиболее неблагоприятных условиях как в отношении геодезических отметок (высокие геодезические отметки), так и в отношении удаленности от источника питания (т.е. сумма потерь напора от источника питания до диктующей точки будет наибольшая). В диктующей точке задаются напором, равным нормативному. Если в какой-либо точке сети напор окажется меньше нормативного, то положение диктующей точки задано неверно, В этом случае находят точку, имеющую наименьший свободный напор, принимают ее за диктующую и расчет напоров в сети повторяют.

Расчет системы водоснабжения на работу во время пожара производят в предположении его возникновения в наиболее высоких и удаленных от источников питания точках территории, обслуживаемой водопроводом. По способу тушения пожара водопроводы бывают высокого и низкого давления.

Как правило, при проектировании систем водоснабжения следует принимать противопожарный водопровод низкого давления, за исключением небольших населенных пунктов (менее 5 тыс. человек). Устройство противопожарного водопровода высокого давления должно быть экономически обоснованно,

В водопроводах низкого давления повышение напора производится лишь на время тушения пожара. Необходимое повышение напора создается передвижными пожарными насосами, которые подвозятся к месту пожара и забирают воду из водопроводной сети через уличные гидранты.

Согласно СНиП напор в любой точке сети противопожарного водопровода низкого давления на уровне поверхности земли при пожаротушении должен быть не менее 10 м. Такой напор необходим для предотвращения возможности образования в сети вакуума при отборе воды пожарными насосами, что, в свою очередь, может вызывать проникновение в сеть через неплотности стыков почвенной воды.

Кроме того, некоторый запас давления в сети требуется для работы пожарных автонасосов с целью преодоления значительных сопротивлений во всасывающих линиях.

Система пожаротушения высокого давления (обычно принимается на промышленных объектах) предусматривает подачу к месту пожара установленного нормами пожарного расхода воды и повышение давления в водопроводной сети до величины, достаточной для создания пожарных струй непосредственно от гидрантов. Свободный напор в этом случае должен обеспечивать высоту компактной струи не менее 10 м при полном пожарном расходе воды и расположении ствола брандспойта на уровне наивысшей точки самого высокого здания и подаче воды по пожарным рукавам длиной 120 м:

Нсв пож = Н зд + 10 + ∑h ≈ Н зд + 28 (м)

где Н зд — высота здания, м; h — потери напора в рукаве и стволе брандспойта, м.

В водопроводе высокого давления стационарные пожарные насосы оборудуют автоматикой, обеспечивающей пуск насосов не позднее чем через 5 мин после подачи сигнала о возникновении пожара, Трубы сети должны быть выбраны с учетом повышения давления при пожаре. Максимальный свободный напор в сети объединенного водопровода не должен превышать 60 м водяного столба (0,6 МПа), а в час пожара — 90 м (0,9 МПа).

При значительных перепадах геодезических отметок снабжаемого водой объекта, большой протяженности водопроводных сетей, а также при большой разнице в величинах требуемых отдельными потребителями свободных напоров (например, в микрорайонах с разной этажностью застройки) устраивают зонирование водопроводной сети. Оно может быть обусловлено как техническими, так и экономическими соображениями.

Разделение на зоны производят исходя из следующих условий: в наиболее высоко расположенной точке сети должен быть обеспечен необходимый свободный напор, а в ее нижней (или начальной) точке напор не должен превышать 60 м (0,6 МПа).

По типам зонирования водопроводы бывают с параллельным и последовательным зонированием. Параллельное зонирование водопровода применяют при больших диапазонах геодезических отметок в пределах площади города. Для этого формируют нижнюю (I) и верхнюю (II) зоны, которые обеспечиваются водой соответственно насосными станциями I и II зон с подачей воды с разными напорами по отдельным водоводам. Зонирование осуществляется таким образом, чтобы на нижней границе каждой зоны давление не превышало допустимого предела.

Схема водоснабжения с параллельным зонированием

1 — насосная станция II подъема с двумя группами насосов; 2— насосы II (верхней) зоны; 3 — насосы I (нижней) зоны; 4 — напорно-регулирующие емкости

На пьезометрическом графике в масштабе наносятся рельеф местности, высота присоединенных зданий, напор в сети. По этому графику легко определить напор и располагаемый напор в любой точке сети и абонентских системах.

За горизонтальную плоскость отсчета напоров принят уровень 1 – 1 (см.рис.6.5). Линия П1 – П4 – график напоров подающей линии. Линия О1 – О4 – график напоров обратной линии. Н о1 – полный напор на обратном коллекторе источника; Н сн – напор сетевого насоса; Н ст – полный напор подпиточного насоса, или полный статический напор в тепловой сети; Н к – полный напор в т.К на нагнетательном патрубке сетевого насоса; DH т – потеря напора в теплоприготовительной установке; Н п1 – полный напор на подающем коллекторе, Н п1 = Н к – DH т. Располагаемый напор сетевой воды на коллекторе ТЭЦ Н 1 =Н п1 -Н о1 . Напор в любой точке сети i обозначается как Н п i , H oi – полные напоры в прямом и обратном трубопроводе. Если геодезическая высота в точке i есть Z i , то пьезометрический напор в этой точке есть Н п i – Z i , H o i – Z i в прямом и обратном трубопроводах, соответственно. Располагаемый напор в точке i есть разность пьезометрических напоров в прямом и обратном трубопроводах – Н п i – H oi . Располагаемый напор в тепловой сети в узле присоединения абонента Д есть Н 4 = Н п4 – Н о4 .

Рис.6.5. Схема (а) и пьезометрический график (б) двухтрубной тепловой сети

Потеря напора в подающей линии на участке 1 – 4 есть . Потеря напора в обратной линии на участке 1 – 4 есть . При работе сетевого насоса напор Н ст подпиточного насоса регулируется регулятором давления до Н о1 . При остановке сетевого насоса в сети устанавливается статический напор Н ст, развиваемый подпиточным насосом.

При гидравлическом расчете паропровода можно не учитывать профиль паропровода из-за малой плотности пара. Потери напора у абонентов, например , зависит от схемы присоединения абонента. При элеваторном смешении DН э = 10…15 м, при безэлеваторном вводе – Dн бэ =2…5 м, при наличии поверхностных подогревателей DН п =5…10 м, при насосном смешении DН нс = 2…4 м.

Требования к режиму давления в тепловой сети:

В любой точке системы давление не должно превышать максимально допустимой величины. Трубопроводы системы теплоснабжения рассчитаны на 16 ата, трубопроводы местных систем – на давление 6…7 ата;

Во избежание подсосов воздуха в любой точке системы давление должно быть не менее 1.5 ата. Кроме того, это условие необходимо для предупреждения кавитации насосов;

В любой точке системы давление должно быть не меньше давления насыщения при данной температуре во избежание вскипания воды.

В задачу гидравлического расчета входят:

Определение диаметра трубопроводов;

Определение падения давления (напора);

Определение давлений (напоров) в различных точках сети;

Увязка всех точек сети при статическом и динамическом режимах с целью обеспечения допустимых давлений и требуемых напоров в сети и абонентских системах.

По результатам гидравлического расчета можно решить следующие задачи.

1. Определение капитальных затрат, расхода металла (труб) и основного объема работ по прокладке тепловой сети.

2. Определение характеристик циркуляционных и подпиточных насосов.

3. Определение условий работы тепловой сети и выбора схем присоединения абонентов.

4. Выбор автоматики для тепловой сети и абонентов.

5. Разработка режимов эксплуатации.

a. Схемы и конфигурации тепловых сетей.

Схема тепловой сети определяется размещением источников тепла по отношению к району потребления, характером тепловой нагрузки и видом теплоносителя.

Удельная протяженность паровых сетей на единицу расчетной тепловой нагрузки невелика, поскольку потребители пара – как правило, промышленные потребители – находятся на небольшом расстоянии от источника тепла.

Более сложной задачей является выбор схемы водяных тепловых сетей вследствие большой протяженности, большого количества абонентов. Водяные ТС менее долговечны, чем паровые вследствие большей коррозии, больше чувствительны к авариям из-за большой плотности воды.

Рис.6.1. Однолинейная коммуникационная сеть двухтрубной тепловой сети

Водяные сети разделяют на магистральные и распределительные. По магистральным сетям теплоноситель подается от источников тепла в районы потребления. По распределительным сетям вода подается на ГТП и МТП и к абонентам. Непосредственно к магистральным сетям абоненты присоединяются очень редко. В узлах присоединения распределительных сетей к магистральным устанавливаются секционирующие камеры с задвижками. Секционирующие задвижки на магистральных сетях обычно устанавливаются через 2-3 км. Благодаря установке секционирующих задвижек уменьшаются потери воды при авариях ТС. Распределительные и магистральные ТС с диаметром меньше 700 мм делаются обычно тупиковыми. В случае аварий для большей части территории страны допустим перерыв в теплоснабжении зданий до 24 часов. Если же перерыв в теплоснабжении недопустим, необходимо предусматривать дублирование или закольцовку ТС.

Рис.6.2. Кольцевая тепловая сеть от трех ТЭЦ Рис.6.3. Радиальная тепловая сеть

При теплоснабжении крупных городов от нескольких ТЭЦ целесообразно предусмотреть взаимную блокировку ТЭЦ путем соединения их магистралей блокировочными связями. В этом случае получается кольцевая тепловая сеть с несколькими источниками питания. Подобная схема имеет более высокую надежность, обеспечивает передачу резервирующих потоков воды при аварии на каком-либо участке сети. При диаметрах магистралей, отходящих от источника тепла 700 мм и менее, обычно применяют радиальную схему тепловой сети с постепенным уменьшением диаметра трубы по мере удаления от источника и снижения присоединенной нагрузки. Такая сеть наиболее дешевая, но при аварии теплоснабжение абонентов прекращается.

b. Основные расчетные зависимости

Располагаемые перепад давления для создания циркуляции воды, Па, определяется по формуле

где ДPн - давление, создаваемое циркуляционным насосом или элеватором, Па;

ДPе - естественное циркуляционное давление в расчётном кольце за счёт охлаждения воды в трубах и отопительных приборах, Па;

В насосных системах допускается не учитывать ДPе, если оно составляет менее 10% от ДPн.

Располагаемый перепад давления на вводе в здание ДPр = 150 кПа.

Расчёт естественного циркуляционного давления

Естественное циркуляционное давление, возникающее в расчётном кольце вертикальной однотрубной системы с нижней разводкой, регулируемой с замыкающими участками, Па, определяется по формуле

где - среднее приращение плотности воды при понижении её температуры на 1 ?С, кг/(м3??С);

Вертикальное расстояние от центра нагрева до центра остывания

отопительного прибора, м;

Расход воды в стояке, кг/ч, определяется по формуле

Расчёт насосного циркуляционного давления

Величина, Па, выбирается в соответствии с располагаемой разностью давления на вводе и коэффициентом смешивания U по номограмме.

Располагаемая разность давления на вводе =150 кПа;

Параметры теплоносителя:

В тепловой сети ф1=150?С; ф2=70 ?С;

В системе отопления t1=95?C; t2=70?C;

Определяем коэффициент смешивания по формуле

µ= ф1 - t1 / t1 - t2 =150-95/95-70=2,2; (2.4)

Гидравлический расчёт систем водяного отопления методом удельных потерь давления на трение

Расчёт главного циркуляционного кольца

1) Гидравлический расчёт главного циркуляционного кольца выполняем через стояк 15 вертикальной однотрубной системы водяного отопления с нижней разводкой и тупиковым движением теплоносителя.

2) Разбиваем ГЦК на расчётные участки.

3) Для предварительного выбора диаметра труб определяется вспомогательная величина - среднее значение удельной потери давления от трения, Па, на 1 метр трубы по формуле

где - располагаемое давление в принятой системе отопления, Па;

Общая длина главного циркуляционного кольца, м;

Поправочный коэффициент, учитывающий долю местных потерь давления в системе;

Для системы отопления с насосной циркуляцией доли потери на местные сопротивления равны b=0,35, на трение b=0,65.

4) Определяем расход теплоносителя на каждом участке, кг/ч, по формуле

Параметры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводе системы отопления, ?С;

Удельная массовая теплоёмкость воды, равная 4,187 кДж/(кг??С);

Коэффициент учета дополнительного теплового потока при округлении сверх расчётной величины;

Коэффициент учета дополнительных потерь теплоты отопительными приборами у наружных ограждений;

6) Определяем коэффициенты местных сопротивлений на расчётных участках (а их сумму записываем в таблицу 1) по .

Таблица 1

1 участок Задвижка d=25 1шт Отвод 90° d=25 1шт
2 участок Тройник на проход d=25 1шт
3 участок Тройник на проход d=25 1шт Отвод 90° d=25 4шт
4 участок Тройник на проход d=20 1шт
5 участок Тройник на проход d=20 1шт Отвод 90° d=20 1шт
6 участок Тройник на проход d=20 1шт Отвод 90° d=20 4шт
7 участок Тройник на проход d=15 1шт Отвод 90° d=15 4шт
8 участок Тройник на проход d=15 1шт
9 участок Тройник на проход d=10 1шт Отвод 90° d=10 1шт
10 участок Тройник на проход d=10 4шт Отвод 90° d=10 11шт Кран КТР d=10 3 шт Радиатор РСВ 3 шт
11 участок Тройник на проход d=10 1шт Отвод 90° d=10 1шт
12 участок Тройник на проход d=15 1шт
13 участок Тройник на проход d=15 1шт Отвод 90° d=15 4шт
14 участок Тройник на проход d=20 1шт Отвод 90° d=20 4шт
15 участок Тройник на проход d=20 1шт Отвод 90° d=20 1шт
16 участок Тройник на проход d=20 1шт
17 участок Тройник на проход d=25 1шт Отвод 90° d=25 4шт
18 участок Тройник на проход d=25 1шт
19 участок Задвижка d=25 1шт Отвод 90° d=25 1шт

7) На каждом участке главного циркуляционного кольца определяем потери давления на местные сопротивления Z, по, в зависимости от суммы коэффициентов местного сопротивления Уо и скорости воды на участке.

8) Проверяем запас располагаемого перепада давления в главном циркуляционном кольце по формуле

где - суммарные потери давления в главном циркуляционном кольце, Па;

При тупиковой схеме движения теплоносителя невязка потерь давления в циркуляционных кольцах не должна превышать 15%.

Гидравлический расчёт главного циркуляционного кольца сводим в таблицу 1 (приложение А). В результате получаем невязку потерь давления

Расчёт малого циркуляционного кольца

Выполняем гидравлический расчёт второстепенного циркуляционного кольца через стояк 8 однотрубной системы водяного отопления

1) Рассчитываем естественное циркуляционное давление за счёт остывания воды в отопительных приборах стояка 8 по формуле (2.2)

2) Определяем расход воды в стояке 8 по формуле (2.3)

3) Определяем располагаемый перепад давления для циркуляционного кольца через второстепенный стояк, который должен равняться известным потерям давлениям на участках ГЦК с поправкой на разность естественного циркуляционного давления во второстепенном и главном кольцах:

15128,7+(802-1068)=14862,7 Па

4) Находим среднее значение линейной потери давления по формуле (2.5)

5) По величине, Па/м, расходу теплоносителя на участке, кг/ч, и по предельно допустимым скоростям движения теплоносителя определяем предварительный диаметр труб dу, мм; фактические удельные потери давления R, Па/м; фактическую скорость теплоносителя V, м/с, по .

6) Определяем коэффициенты местных сопротивлений на расчётных участках (а их сумму записываем в таблицу 2) по .

7) На участке малого циркуляционного кольца определяем потери давления на местные сопротивления Z, по, в зависимости от суммы коэффициентов местного сопротивления Уо и скорости воды на участке.

8) Гидравлический расчёт малого циркуляционного кольца сводим в таблицу 2 (приложение Б). Проверяем гидравлическую увязку между главным и малым гидравлическими кольцами по формуле

9) Определяем требуемые потери давления в дроссельной шайбе по формуле

10) Определяем диаметр дроссельной шайбы по формуле

На участке требуется установить дроссельную шайбу диаметром внутреннего прохода Ду=5мм

Q[КВт] = Q[ГКал]*1160;Перевод нагрузки из Гкал в КВт

G[м3/час] = Q[КВт]*0.86/ Δ T ; где Δ T – разница температур между подачей и обраткой.

Пример:

Температура подачи от тепловых сетей Т1 – 110 ˚ С

Температура подачи от тепловых сетей Т2 – 70 ˚ С

Расход нагревающего контура G = (0,45*1160)*0,86/(110-70) = 11,22м3/час

А вот для нагреваемого контура с температурным графиком 95/70, расход будет уже совсем другим: = (0,45*1160)*0,86/(95-70) = 17,95м3/час.

Отсюда можно сделать вывод: чем меньше температурный напор (разность температур между подачей и обраткой), тем больше необходим расход теплоносителя.

Подбор циркуляционных насосов.

При подборе циркуляционных насосов систем отопления, ГВС, вентиляции, необходимо знать характеристики системы: расход теплоносителя,

который необходимо обеспечить и гидравлическое сопротивление системы.

Расход теплоносителя:

G[м3/час] = Q[КВт]*0.86/ Δ T ; где Δ T – разница температур между подачей и обраткой;

Гидравлическое сопротивление системы должны предоставить специалисты, которые рассчитывали саму систему.

Например:

считаем систему отопления с температурным графиком 95 ˚ С /70 ˚ С и нагрузкой 520 КВт

G[м3/час] =520*0.86/ 25 = 17,89 м3/час ~ 18 м3/час;

Сопротивление системы отопления составило ξ = 5 метров ;

В случае независимой системы отопления, нужно понимать, что к этому сопротивлениюв 5 метров добавится сопротивление теплообменника. Для этого нужно посмотреть его расчёт. Для примера, пусть это значение составит 3 метра. Итак, получается суммарное сопротивление системы: 5+3 = 8 метров.

Теперь вполне можно подобрать циркуляционный насос с расходом 18 м3/час и напором 8 метров .

Например вот такой:

В данном случае, насос подобран с большим запасом, он позволяет обеспечить рабочую точку расход/напор на первой скорости своей работы. Если по какой-либо причине, этого напора окажется недостаточно, насос возможно «разогнать» до 13 метров на третьей скорости. Оптимальным вариантом считается вариант насоса, который поддерживает свою рабочую точку на второй скорости.

Так же вполне возможно вместо обыкновенного насоса с тремя или одной скоростью работы поставить насос со встроенным частотным преобразователем, например такой:

Этот вариант исполнения насоса, конечно же, наиболее предпочтителен, поскольку позволяет наиболее гибко производить настройку рабочей точки. Единственным недостатком является стоимость.

Так же необходимо помнить о том, что для циркуляции систем отопления необходимо предусматривать два насоса в обязательном порядке (основной/резервный), а для циркуляции линии ГВС вполне возможно поставить один.

Система подпитки. Подбор насоса системы подпитки.

Очевидно, что насос подпитки необходим лишь в случае применения независимых систем, в частности отопления, где греющий и нагреваемый контур

разделены теплообменником. Сама система подпитки необходима для поддержания постоянного давления во вторичном контуре на случай возможных утечек

в системе отопления, а также для заполнения самой системы. Сама система подпитки состоит из прессостата, соленойдного клапана, расширительного бака.

Насос подпитки устанавливается лишь в том случае, когда давления теплоносителяв обратке не хватает для заполнения системы (не позволяет пьезометр).

Пример:

Давление обратного теплоносителя от теплосетей Р2 = 3 атм.

Высота здания с учётом тех. Подполья = 40 метров.

3атм. = 30 метров;

Необходимая высота = 40 метров + 5 метров (на излив) = 45 метров;

Дефицит напора = 45 метров – 30 метров = 15 метров = 1,5 атм.

Напор насоса подпитки понятен, он должен составлять 1,5 атмосферы.

Как определить расход? Расход насоса принимается в размере 20% от объёма системы отопления.

Принцип работы системы подпитки следующий.

Прессостат (устройство для измерения давления с релейным выходом) измеряет давление обратного теплоносителя в системе отопления и имеет

предварительную настройку. Для данного конкретного примера эта настройка должна составлять приблизительно 4,2 атмосферы с гистерезисом 0.3.

При падении давления в обратке системы отопления до 4,2 атм., прессостат замыкает свою группу контактов. Тем самым подаёт напряжение на соленойдный

клапан (открытие) и насос подпитки (включение).

Подпиточный теплоноситель подаётся до тех пор, пока давление не повысится до значения 4,2 атм + 0,3 = 4,5 атмосфер.

Расчёт регулирующего клапана на кавитацию.

При распределении располагаемого напора между элементами теплового пункта, необходимо учитывать возможность кавитационных процессов внутри тела

клапана, которые с течением времени будут его разрушать.

Максимально допустимый перепад давления на клапане можно определить по формуле:

ΔP max = z*(P1 − Ps) ; бар

где: z – коэффициент начала кавитации, публикуется в технических каталогах по подбору оборудования. У каждого производителя оборудования он свой, но среднее значение обычно в диапазоне 0,45-06.

Р1 – давление перед клапаном, бар

Рs – давление насыщение водяного пара при заданной температуре теплоносителя, бар,

к оторое определяется по таблице:

Если расчётный перепад давления использованный для подбора Kvs клапана не более

ΔP max , кавитация возникать не будет.

Пример:

Давлениеперед клапаном Р1 = 5 бар;

Температура теплоносителя Т1 = 140С;

Z клапана по каталогу = 0,5

По таблице, для температуры теплоносителя в 140С определяем Рs = 2,69

Максимально допустимый перепад давления на клапане составит:

ΔP max = 0,5*(5 - 2,69) = 1,155 бар

Более этого перепада терять на клапане нельзя – начнётся кавитация.

А вот если температура теплоносителя была бы ниже, например 115С, что более приближено к реальным температурам тепловой сети, максимальный перепад

давления был бы больше:ΔP max = 0,5*(5 – 0,72) = 2,14 бар.

Отсюда можно сделать вполне очевидный вывод: чем больше температура теплоносителя, тем меньший перепад давления возможен на регулирующем клапане.

Для того чтобы определить скорость потока. Проходящего через трубопровод, достаточно воспользоваться формулой:

;м/с

G – расход теплоносителя через клапан, м3/час

d – условный диаметр выбранного клапана, мм

Необходимо учитывать тот факт, что скорость потока проходящего через участок трубопровода не должна превышать 1 м/сек.

Наиболее предпочтительна скорость потока в диапазоне 0,7 – 0,85 м/с.

Минимальная же скорость должна составлять 0,5 м/с.

Критерий выбора системы ГВС, как правило, определяется из технических условий на подключение: теплогенерирующая компания очень часто прописывает

тип системы ГВС. В случае, если тип системы не прописан, следует придерживаться простого правила: определение по соотношению нагрузок здания

на ГВС и отопление.

Если0.2 - необходима двухступенчатая система ГВС;

Соответственно,

ЕслиQгвс/Qотопления< 0.2 илиQгвс/Qотопления>1 ; необходима одноступенчатая система ГВС.

Сам принцип работы двухступенчатой системы ГВС основан на рекуперации тепла из обратки контура отопления:обратный теплоноситель контура отопления

проходит через первую ступень ГВС и подогревает холодную воду с 5С до 41…48С. При этом сам обратный теплоноситель контура отопления остывает до 40С

и уже холодным сливается в тепловую сеть.

Вторая же ступень ГВС догревает холодную воду с 41…48С после первой ступени до положенных 60…65С.

Преимущества двухступенчатой системы ГВС:

1) За счёт рекуперации тепла обратки контура отопления, в тепловую сеть поступает охлаждённый теплоноситель, что резко уменьшает вероятность перегрева

обратки. Этот момент крайне важен для теплогенерирующих компаний, в частности, тепловых сетей. Сейчас получает распространение проведение расчётовтеплообменников первой ступени ГВС на минимальную температуру в 30С, чтобы ещё более холодный теплоноситель сливался в обратку теплосети.

2) Двухступенчатая система ГВС более точно поддаётся регулированию температуры горячей воды, которая идёт на разбор потребителю и температурные колебания

на выходе из системы значительно меньше. Это достигается благодаря тому, что регулирующий клапан второй ступени ГВС, в процессе своей работы регулирует

только небольшую часть нагрузки, а не всю целиком.

При распределении нагрузок между первой и второй ступенями ГВС, очень удобно поступать следующим образом:

70% нагрузки – 1 ступень ГВС;

30% нагрузки – 2 ступень ГВС;

Что это даёт.

1) Поскольку вторая (регулируемая) ступень получается небольшой, то в процессе регулирования температуры ГВС, температурные колебания на выходе из

системы оказываются незначительными.

2) Благодаря такому распределению нагрузки ГВС, в процессе расчёта мы получаем равенство расходов и как следствие равенство диаметров в обвязке теплообменников.

Расход на циркуляцию ГВС должен составлять не менее 30% от расхода разбора ГВС потребителем. Это минимальная цифра. Для увеличения надёжности

системы и стабильности регулирования температуры ГВС, расход на циркуляцию можно увеличить до значения 40-45%. Это делается не только для поддержания

температуры горячей воды, когда нет разбора потребителем. Это делается для компенсации «просадки» ГВС в момент пикового разбора ГВС, поскольку расход

циркуляции будет поддерживать систему в момент заполнения объёма теплообменника холодной водой для нагрева.

Бывают случаи неправильного расчёта системы ГВС, когда вместо двухступенчатой системы, проектируют одноступенчатую. После монтажа такой системы,

в процессе пуско-наладки, специалист сталкивается с крайней нестабильностью работы системы ГВС. Здесь уместно даже говорить о неработоспособности,

которая выражается большими температурными колебаниями на выходе из системы ГВС с амплитудой в 15-20С от заданной уставки. Например, когда уставка

составляет 60С, то в процессе регулирования,температурные колебания происходят в диапазоне от 40 до 80С. В данном случае изменения настроек

электронного регулятора (ПИД – составляющие, время хода штока и т.п.)результата не дадут, поскольку принципиально не верно рассчитана гидравлика ГВС.

Выход здесь один: ограничивать расход холодной воды и максимально увеличивать циркуляционную составляющую ГВС. В этом случае, в точке смешения

меньшее количество холодной воды будет смешиваться с большим количеством горячей (циркуляционной) и система будет работать стабильней.

Таким образом,производится какая-то имитация двухступенчатой системы ГВС за счёт циркуляции ГВС.